如前所述，動態流變學測試法能夠表征樹脂的彈性行為，而要想得到純拉伸

　　(或拉長)流變響應數據就只能采用合適的流變儀。令人遺憾的是，以上兩種方法

　　都很難模擬聚合物受到熔融后發泡劑的增塑影響。對拉伸流體的增塑影響的研究非

　　常有限，目前還局限于一些修正后的經典本構方程。

　　對于研究??八對拉伸流變響應的影響，有人用高分子量的酒精〔2~乙基己醉

　　沸點為196\：3對聚乙烯的增塑效果進行研究，發現這種酒精在較低的

　　蒸汽壓下時以防止?5六在毛細流變儀測試中過早逸出而出現的相分離。

　　2只只在剪切形變條件下對聚乙烯的增塑效果是通過在兩種不同的溶液濃度

　　讓人欣慰的是，利用安裝在擠出發泡生產線末端的拉伸流變儀能夠很好地測量

　　1095：和碳氫發泡劑〈丙烷、異丁烷、異戊烷〕的流變行為…々：1。如之前所預測

　　的，黏度會隨著I3?'八濃度的提高而下降，拉伸流動的增塑效杲與剪切形變測試相

　　似。雖然黏度的下降與?^八濃度呈現非線性關系，但是通過這種測試可以發現這

　　與碳氫發泡劑緩慢成核(成核起始點是??八濃度的函數〉有關，黏度的測試應該

　　避免在擠出機中變徑部分，因為變徑部分容易產生剪切成核效果而出現預發泡

　　現象。

　　增塑效果在較小的應變速率，也就是較低的剪切速率下〔20017—11，見圖

　　2.30中符號所示)會更加明顯。然而隨著速率的上升(高速率，擠出機轉速速率

　　達到40017—10，應變硬化現象雖然產生得非常迅速，但是增塑效果只會出現在開

　　下進行測試的，實驗使用連接在單螺桿擠出機出口端的在線流變儀【73〕。試驗溫度

　　為1801，低于2它9的沸點。經過擠出的未發泡樣品也進行毛細流變測試，在毛

　　細流變儀測試前，控制?I7八的殘余濃度。如圖2.29⑷所示，兩組剪切黏度降

　　低的數據比較相似。拉伸黏度的數據主要通過收斂流動測試獲得，在一定的剪切變

　　形下，隨著增塑劑的增加而下降[圖丄?"!))]。雖然對于進人機頭后拉伸流動的

　　壓力降有非常重要的意義，然而結果不能外推至非線性黏彈性區域，比如典型的應

　　始的一段時間內。從圖中的第二組數據可以看出，黏度響應在長時間或高應變速率

　　下呈現單一的一條曲線，可能是發泡劑的增塑效果對應變硬化機理的影響較小。那

　　么可以猜想到，應變硬化現象的出現是因為松弛時間的變長，相比于松弛時間較短

　　的線性黏彈區域，體系受到八分子的影響更小。